Главная Случайная страница


Категории:

ДомЗдоровьеЗоологияИнформатикаИскусствоИскусствоКомпьютерыКулинарияМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОбразованиеПедагогикаПитомцыПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРазноеРелигияСоциологияСпортСтатистикаТранспортФизикаФилософияФинансыХимияХоббиЭкологияЭкономикаЭлектроника






Регулирование температуры перегретого пара

Описание котла Е-160-9,8-540 (БКЗ - 160 - 100Ф)

 

Котельный агрегат типа Е-160-9,8-540 однобарабанный вертикально-водотрубный, с естественной циркуляцией предназначен для сжигания азейского бурого угля марки ЗБР.

Компоновка котла выполнена по П-образной схеме. Топка представляет собой первый (восходящий) газоход. В верхнем (поворотном) газоходе расположен пароперегреватель, во втором (нисходящем) газоходе расположены: водяной экономайзер и воздухоподогреватель, установленные в рассечку.

Водяной объем котла - 48 см3;

Паровой объем котла - 29,5 м3.

 

Топочная камера

 

Топочная камера открытого типа, призматической формы, полностью экранирована трубами 60×4, ст.20 с шагом 64 мм. Фронтовой и задний экраны в нижней части топки образуют скаты «холодной» воронки. В верхней части топки трубы заднего экрана выступают внутрь топки, образуя аэродинамический выступ, который предназначен для улучшения омывания левого верхнего угла топки и для частичного затенения поверхностей ширм - второй ступени пароперегревателя. Потолок топки, поворотного газохода и верхней части опускной конвективной шахты экранирован трубами 38×4.

Пароотводящие трубы заднего экрана проходят внутри газохода котла и служат его подвесками. Остальные топочные блоки крепятся за верхние камеры с помощью подвесок к потолочной раме. При нагревании топочная камера свободно расширяется вниз.

Упругость и прочность стен топочной камеры обеспечивается установленными по периметру поясами жесткости.

 


Рисунок 1 - Котельный агрегат Е-160-9,8-540

Для повышения плотности топочная камера и потолочный пароперегреватель обшиты по трубам металлическим листом. Поверх листа накладывается слой изоляции. Топочная камера оборудована угловыми прямоточными горелками, размещенными на боковых стенах топки (в количестве 8 шт.).

Каждая пара горелок оборудована мазутными форсунками парового распиливания производительностью 675 кг/ч. Давление мазута 5,6 кг/см2, давление пара 13 кгс/см2.

 

Пароперегреватель

 

Пароперегреватель котла по характеру восприятия тепла делится на три части: радиационную, полурадиационную и конвективную. Радиационная часть выполнена в виде потолочных труб, расположенных в верхней части топочной камеры и поворотного газохода. Полурадиационная часть состоит из 12-ти ширм, расположенных на входе в поворотный горизонтальный газоход с шагом 585 мм. Конвективная часть расположена в горизонтальном газоходе. На рис.2 и 3 показана компоновка пароперегревателя.

Движение пара в пароперегревателе происходит двумя раздельными потоками. Каждый поток имеет 2х - кратный переброс по ширине газохода и полное перемешивание в камерах пароохладителей и в камерах после ширм. Это позволяет снизить температурную разверку в самих потоках и между ними. На рис. 2 представлена схема пароперегревателя.

Пар из барабана котла по девяти трубам 130×10, ст.20 поступает в три камеры 219×25, ст.20, потолочного пароперегревателя. Из камер по 154 потолочным трубам 38×4, пар попадает в первую ступень пароперегревателя. Пройдя противотоком 154 змеевика цервой ступени пароперегревателя, пар попадает в три выходные камеры 219×25.

Первая ступень пароперегревателя выполнена из труб 38×4, ст.20. Из выходных камер первой ступени пар по шести трубам 133×13, ст.20, поступает в шесть средних ширм пароперегревателя (вторая ступень). Пройдя противотоком средние ширмы, пар подается на впрыскивающие пароохладители первой ступени.

Камеры пароохладителей выполнены из труб 273×36, ст.12Х1МФ. Здесь происходит полное перемешивание пара и переброс его по ширине газохода из средних левых ширм в крайние правые и из средних правых, в левые крайние. Все ширмы выполнены из труб 32×4, ст.12Х1МФ. Пройдя прямотоком крайние ширмы, пар по шести трубам 133×13, ст.12ХМ поступает в две камеры 273×36, ст.12Х1МФ, из которых подается в крайние змеевики третьей ступени пароперегревателя; проходит их прямотоком и по шести трубам, подается во впрыскивающие пароохладители второй ступени. После пароохладителей пар по шести трубам, поступает в средние змеевик выходной четвертой ступени пароперегревателя. Движение пара в четвертой ступени также прямоточное. После этого пар подается в паросборную камеру 273×36, ст. 12Х1МФ. Выход пара односторонний.

 

Рисунок 2 - Схема пароперегревателя к.а. Е-160-9,8-540


Рисунок 3 - Схема паропроводов в пределах котла Е-160-9,8-540

 


Полученный конденсат сливается в конденсатосборники, из которых через систему очистки и органы регулирования поступает в пароохладители. Конденсаторы работают в независимом режиме, так как они расположены выше уровня воды в барабане, а при малых впрысках избытки конденсата сливаются в барабан.

Подача конденсата в пароохладители первой ступени осуществляется за счет перепада давлений между пароохладителем и конденсатосборной камерой, создаваемого с помощью паровых эжекторов, расположенных в камерах пароохладителей. Подача конденсата в пароохладители второй ступени осуществляется за счет перепада давления между конденсатосборной камерой и камерой каждого из пароохладителей. Расход конденсата в пароохладители 2-й ступени не должен превышать 6 т/час.

 

Конвективная шахта

 

Конвективная шахта представляет собой опускной газоход с размещенными в ней в рассечку водяным экономайзером и трубчатым воздухоподогревателем.

2-ая ступень водяного экономайзера (по ходу воды) занимает всю глубину газохода. Опорные балки 2-ой ступени водяного экономайзера опираются на каркас и охлаждаются продувкой холодного воздуха с напорной стороны вентилятора.

Воздухоподогреватель 1-ой ступени, кроме нижних подвесных кубов, опирается на раму каркаса конвективной шахты.

На воздухоподогреватель 1-ой ступени установлены последовательно:

ВП I, ВЭ I, ВП II. Для уменьшения присосов воздуха воздухоподогреватель 1-ой ступени, водяной экономайзер 1-ой ступени, и воздухоподогреватель 2-ой ступени сварены между собой без промежуточных компенсаторов, и при нагревании вся шахта расширяется вверх.

Для создания возможности свободного расширения конвективной шахты между водяным экономайзером 2-ой ступени и воздухоподогревателем 2-ой ступени установлен линзовый компенсатор.

Экономайзер выполнен в виде пакетов гладкотрубных змеевиков из труб 32×4, ст.20, расположенных в шахматном порядке.

Воздухоподогреватель выполнен двухпоточным из труб 40×1,6 ст.3. Первичный и вторичный воздух для ВП I ступени подается раздельно: первичный воздух подается по одноходовой схеме, вторичный по четырехходовой схеме. Расчет ВП проводится раздельно по двум потокам, т.е. для одно - и для четырехходового пакетов.

 

 

Исходные данные для расчета

 

Топливо: ……………………. месторождения …………………… бассейна.

Расчетные характеристики и химический состав золы ………………………………………………………………, %:

 

Cr=41,90 t1=1300±60°C; СаО= 43,0 SiO2= 27,0
Hr=2,9      
Sr=0,2 t2=1320±60°C; MgO= 9,0 А12О3= 11,0
Or=13,2      
Nr=0,4 t3=1340±60 °C; K20= 1,0 Fe203= 9,0
Wr=37      
Аr=4,4 å=100 Qrн=14,8 МДж/кг Na2O= 1,0 ТiO2= ---
     
    SO3= 13  

 

Коэффициент размолоспособности kлo= 1,4%


 

Рисунок 4 - Схема регулирования температуры перегретого пара

К.а. Е-160-9,8-540


Таблица 1 - Параметры и энтальпии

№ п/п Наименование величины Обозначение Размерность 100% Dном
1. Паропроизводительность D т/ч
2. Давление перегретого пара Рпп МПа 10,0
3. Температура перегретого пара tпп °С
4. Энтальпия перегретого пара iпп кДж/кг
5. Давление пара в барабане Рб МПа 11,2
6. Температура насыщения при Рб tнп °С
7. Энтальпия насыщенного пара iнп кДж/кг
8. Энтальпия котловой воды на линии насыщения iкв кДж/кг 1451,4
9. Давление питательной воды Рпв МПа 12,0
10. Температура питательной воды tпв °С
11. Энтальпия питательной воды iпв кДж/кг
12. Температура хол. воздуха хв °C
13. Температура воздуха после калориферов хв °C
14. Температура впрыскиваемой воды tвпр °C
15. Энтальпия впрыска iконд кДж/кг 1442,3
16. Температура уходящих газов υух °С
17. Процент продувки Р %
18. Расход насыщенного пара на установку (0,06-0,08) Dка Dнас т/ч; кг/с 9,6;3,55
19. Расход воды на экономайзер Dэк т/ч; кг/с 163; 45,28

 

Dэк= Dка+ 0,01 ×Dка

 

Расчетные характеристики топки

qт =1,2; q3=0%; q4=1 %; qν=185 кВт/м3; аун=0,95

Присосы воздуха по газоходам [1, табл. 1.З.]

Δαпп = 0,03; Δαвэ = 0,02 (на каждую ступень);

Δαвп = 0,03 (на каждую ступень);

Δαт = 0,05; Δαпл = 0,1 (ШБМ).


2. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания

 

Характерной особенностью отечественной энергетики является использование низкосортных топлив: в среднем содержание внешней балласта (Wr + Ar)>40%, что определяет пониженную теплоту сгорания рабочей массы топлива.

Qri = 6700 – 17000 кДж/кг (1600 – 4100 ккал/кг).

За последние десятилетия ухудшилось качество энергетических углей вследствие вовлечения в добычу низкокачественных и менее мощных пластов угля, роста объемов добычи открытым способом, отсутствия обогащения и переработки каменных углей для технологических целей. В результате этого заметно возросла поставка на ГЭС высокозольных топлив и шламов, в связи, с чем систематически снижается теплота сгорания углей.

Расчет объемов воздуха и продуктов горения ведется на кг рабочего топлива (твердого и жидкого) или на 1 м3 газового топлива, при нормальных условиях (0°С и 101,3 кПа).

Теоретический объем сухого воздуха, необходимого для полного сгорания топлива при α=1 для твердого и жидкого топлив определяется по формуле

 

Vно.в = 0,0889×(Сr + 0,375 ×Sr) + 0,265× Нr – 0,0333×Оr;

Vно.в = 0,0889×(41,90 + 0,375×0,2) + 0,265×2,9– 0,0333×13,2 = 3,7608;

 

Теоретические объемы продуктов горения (при α=1) для твердых и жидких топлив:

 

VнRO2 = 0,0186×(Сr + 0,375 ×Sr);

VнRO2 = 0,0186×(41,90 + 0,375×0,2) = 0,7807;

Vно,N2 = 0,79×Vно,в + 0,008×Nr;

Vно,N2 = 0,79×3,7608 + 0,008×0,4= 2,9742;

Vно,H2O = 0,111×Нr +0,0124×Wrp + 0,0161×Vно,в;

Vно,H2O = 0,111×2,9 +0,0124×37 + 0,0161×3,7608=0,8412;

Vно,г = VнRO2 + Vно,N2 + Vно,H2O

Vно,г = 0,7807+2,9742+0,8412= 4,5961

 


Расчет действительных объемов продуктов горения по газоходам котла при избытке воздуха α>1 ведется по формулам:

 

Объем водяных паров

VH20 = Vно,H2O + 0,0161× (αcp – l)×Vно.в;

 

Объем дымовых газов

Vr = Vоr +1,0161×(αcp – l)×Vов;

 

Объемные доли 3-х атомных газов

rRO2 = VRO2 ; rH20 = VH20
Vr Vr

 

Безразмерная концентрация золы в дымовых газах, кг/кг

 

μзл = Аr ×aун
100×Gг

где аун - доля золы топлива, уносимой газами; аун = 0,95;

Масса продуктов сгорания, кг/кг

Gг = 1 – Аr + 1,306×αcp ×Vно.в

Объемы газов и водяных паров определяются по среднему коэффициенту избытка воздуха в поверхности нагрева, равному полу-сумме значений его на входе в поверхность и на выходе из нее.

Действительные объемы продуктов сгорания по газоходам котла сведены в таблицу 2.


Таблица 2 - Объемы 3-х атомных газов и водяных паров

Наименование Разм. Газоходы котла
Топка фестон КППIII,IV КППI ВЭII ВПII ВЭI ВПI
Коэффициент избытка воздуха за газоходом, α˝ - 1,2 1,215 1,23 1,25 1,28 1,3 1,33
Коэффициент избытка воздуха по газоходу, αср - 1,2 1,2075 1,2225 1,24 1,265 1,29 1,315
Объем водяных паров VH20 = Vно,H2O + 0,0161×(αcp – l) ×Vно.в м3 ⁄ кг              
Объем дымовых газов VГ = Vог +1,0161×(αcp – l)×Vов м3 ⁄ кг              
Объемная доля 3-х атомных газов rRO2 = VRO2 ⁄ Vг -              
Объемная доля водяных паров rH20 = VH20 ⁄ Vг -              
Суммарная объемная доля 3-х атомных газов и водяных паров rП = rRO2 + rH20 -              
μзл = (Аr×aун) ⁄(100×Gг) кг ⁄ кг              
Gг = 1 – Аr ⁄100 + 1,306×αcp×Vно.в кг ⁄ кг              

 

 


3. Расчет энтальпии воздуха и энтальпии продуктов сгорания

 

Энтальпия воздуха и продуктов сгорания (а=1) определяется по формулам:

- для воздуха: Iов = Vно,в× (С J)в

- для дымовых газов:

Iог = VRO2×(С J)CO2 + Vно,N2×(С J)N2 + Vно,H2O×(С J)H2O

-для золы:

Iзл = Аr ×аун×(С J)зл

Энтальпия продуктов сгорания при избытке воздуха а>1 определяется

по формуле: Iг = Iог + (α – l)×Iов + Iзл

Расчет теоретических и действительных значений энтальпий сведен в таблицу 3.


Таблица 3 - Энтальпия продуктов сгорания по газоходам котла

J, °C Iог, кДж/кг Iов, кДж/кг Iзл, кДж/кг Iг = Iог + (α – 1)×Iов + Iзл  
Топка, ширмы Пароперегреватель ВЭ II a²ВЭ II = 1,25 ВП II a²ВП II = 1,28 ВЭ I a²ВЭ I = 1,30 ВП I a²ВП I = 1,33  
КПП III, IV a² КПП III, IV = 1,215 КПП I a² КПП I = 1,23  
т = 1,2  
I ΔI I ΔI I ΔI I ΔI I ΔI I ΔI I ΔI  
646,17 489,05 3,38                         810,93    
1308,22 983,14 7,09                     1610,25   1639,74    
1991,41 1486,11 11,03                 2418,55   2448,27        
2695,29 1999,09 15,04                 3270,07            
3478,65 2524,81 19,14             4128,99   4204,73            
4162,72 3060,91 23,40             4951,34                
4901,74 3590,28 27,67         5755,19   5826,98                
6006,06 4164,55 32,10     6933,53                      
6503,86 4730,48 34,48 7483,43   7555,39                        
7478,86 5301,59 41,17 8580,34                            
8130,05 5880,16 45,64 9351,72                            
8963,01 6465,71 50,66 10306,81                            
10715,31 7649,16 66,25 12311,39                            
11514,71 8247,43 73,48 13237,67                            
12380,84 8850,21 78,58 14229,46                            
14132,59 10064,12 91,20 16236,61                            

4 Расчет теплового баланса и коэффициента полезного действия котла

 

Составление теплового баланса котельного агрегата заключается в установлении равенства между поступившим в агрегат количеством тепла, называемого располагаемым теплом Qpр, и суммой полезно использованного тепла Q1 и тепловых потерь Q2, Q3, Q4, Q5, Q6. На основании теплового баланса вычисляется КПД и необходимый расход топлива.

Общее уравнение теплового баланса имеет вид (в абсолютных единицах), кДж/кг

Qpр = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 + Q6

Принимая Qpр за 100%, находим составляющие баланса в относительных единицах, например:

q2 = Q2 × 100% и т.д.
Qpр

Тогда общее уравнение теплового баланса в относительных единицах имеет вид: 100% = q1 +q2 + q3 + q4 + q5 + q6 , откуда определяется КПД котлоагрегата (брутто) по обратному балансу

ηбрка = 100% – (q2 + q3 + q4 + q5 + q6).

Располагаемое тепло на 1 кг твердого или жидкого и на 1м3 газообразного топлива определяется как, кДж/кг

Qpр = Qri + Qв.вн + iтл + Qф – Qк ,

где Qв.вн = β'×[(Iв)' – Iно,хв];

Qpр = Qdi + Qв.вн + iтл.,.

где Qв.вн – тепло внешнего подогрева воздуха (паром из отборов турбины, отработанным теплом других установок); β' – отношение количества воздуха на входе в котельный агрегат (в воздухоподогреватель) к теоретически необходимому; (Iв)' и Iно,хв – энтальпии теоретически необходимого количества воздуха на входе в котельный агрегат и холодного воздуха (определяются по I-J таблице), кДж/кг или кДж/м3. Температура холодного воздуха при отсутствии специальных указаний условий принимается равной 30°С.

Qri и Qdi – низшая теплота сгорания рабочей массы твердого и жидкого топлив и сухой массы газообразного топлива, кДж/кг и кДж/м3.

Величина Qв.вн мала по сравнению с Qri и учитывается только при подогреве воздуха посторонним источником тепла (паровой подогрев мазута, паровые сушилки и т.д.), а также при сушке по разомкнутому циклу, кДж/к;

Qф – тепло, вносимое в агрегат с даровым дутьем (форсуночным паром), кДж/кг, учитывается только для паро-механических форсунок:

Qф = Gф × (iф – 2520),

где 2520 = г – средняя величина скрытой теплоты парообразования, кДж/кг; Gф и iф – расход и удельная энтальпия пара, идущего на дутье или распыление мазута.

Gф ≈ 0,3-0,35 кг/кг.

Qк – тепло, затраченное на разложение карбонатов (учитывается только при сжигании сланцев), кДж/кг.

Таким образом, для расчета парогенератора на твердом топливе или газа можно принять примерно Qрp ≈ Qri.

Потери тепла в котлоагрегате

Потери тепла с химическим q3 и механическим q4 недожогом входят в расчетные характеристики топок [1, табл. 3.6].

Потери тепла с уходящими газами определяются по формуле

q2 = (Iух – αух×Iов) × (100 – q4)
Qрp

где Iух – удельная энтальпия газов при соответствующем избытке воздуха αух температуре Jух, кДж/кг.

В связи с механическим недожогом часть топлива выпадает из процесса горения и поэтому вводится соответствующая поправка (100 – q4) в формуле для определения потери с уходящими газами и расчетного расхода топлива.

При сушке топлива по разомкнутой схеме пылеприготовления газами, отбираемыми за промежуточной поверхностью нагрева в количестве Vотб, м3/кг, потеря тепла q2 определяется при расчете котла на подсушенное топливо по формуле, %

  q2 = [r×Iотб + (1 – r) × Iух – αух ×Iов] × (100 – q4) , где  
  Qрp  
r = Vотб – доля газов, отобранных на сушку топлива;
Vнг,отб
             

Vнг,отб – объем газов за местом отбора, м3/кг;

Iотд – энтальпия газов в месте отбора, кДж/кг;

Qpр – располагаемое тепло на 1 кг подсушенного топлива, кДж/кг.

Потери тепла от наружного охлаждения q5 для стационарных котлов принимаются. При нагрузках, отличающихся от номинальной более чем на 25%,

величина q5 пересчитывается по формуле: q5 = q5,ном × Dн
D

Потери от наружного охлаждения по газоходам котла учитываются введением в формулу для расчета количества тепла, отданного газами,

коэффициента сохранения тепла: φ = 1 – q5
ηка + q5

Расчет теплового баланса сведен в таблицу 4.

 


Таблица 4 - Расчет теплового баланса

№ п/п Наименование величины Обозначение Размерность Формула или обоснование Расчет
1. Располагаемое тепло топлива Qpр кДж/кг Qpр = Qri + Qвнв  
2. Внешний подогрев воздуха в калориферах Qвнв кДж/кг β' × (Iх' – Iохв)  
3. Относительное количество воздуха на входе в котельный агрегат (в воздухоподогреватель) к теоретически необходимому β' т – Δαт – Δαпл) + Δαвп  
4. Температура холодного воздуха на входе в калорифер tохв °C Принята [1, табл.1.2]  
5. Температура холодного воздуха на входе в ВП (после калорифера) t΄хв °C Принята[1, табл.1.2]  
6. Энтальпия холодного воздуха Iохв кДж/кг Таблица 3  
7. Энтальпия воздуха на входе в ВП I΄хв кДж/кг Таблица 3  
8. Температура уходящих газов Jух °C По заданию  
9. Энтальпия уходящих газов Iух кДж/кг Таблица 3  
10. Потери тепла от химического недожога q3 % [1, табл. 2.6]  

Описание котла Е-160-9,8-540 (БКЗ - 160 - 100Ф)

 

Котельный агрегат типа Е-160-9,8-540 однобарабанный вертикально-водотрубный, с естественной циркуляцией предназначен для сжигания азейского бурого угля марки ЗБР.

Компоновка котла выполнена по П-образной схеме. Топка представляет собой первый (восходящий) газоход. В верхнем (поворотном) газоходе расположен пароперегреватель, во втором (нисходящем) газоходе расположены: водяной экономайзер и воздухоподогреватель, установленные в рассечку.

Водяной объем котла - 48 см3;

Паровой объем котла - 29,5 м3.

 

Топочная камера

 

Топочная камера открытого типа, призматической формы, полностью экранирована трубами 60×4, ст.20 с шагом 64 мм. Фронтовой и задний экраны в нижней части топки образуют скаты «холодной» воронки. В верхней части топки трубы заднего экрана выступают внутрь топки, образуя аэродинамический выступ, который предназначен для улучшения омывания левого верхнего угла топки и для частичного затенения поверхностей ширм - второй ступени пароперегревателя. Потолок топки, поворотного газохода и верхней части опускной конвективной шахты экранирован трубами 38×4.

Пароотводящие трубы заднего экрана проходят внутри газохода котла и служат его подвесками. Остальные топочные блоки крепятся за верхние камеры с помощью подвесок к потолочной раме. При нагревании топочная камера свободно расширяется вниз.

Упругость и прочность стен топочной камеры обеспечивается установленными по периметру поясами жесткости.

 


Рисунок 1 - Котельный агрегат Е-160-9,8-540

Для повышения плотности топочная камера и потолочный пароперегреватель обшиты по трубам металлическим листом. Поверх листа накладывается слой изоляции. Топочная камера оборудована угловыми прямоточными горелками, размещенными на боковых стенах топки (в количестве 8 шт.).

Каждая пара горелок оборудована мазутными форсунками парового распиливания производительностью 675 кг/ч. Давление мазута 5,6 кг/см2, давление пара 13 кгс/см2.

 

Пароперегреватель

 

Пароперегреватель котла по характеру восприятия тепла делится на три части: радиационную, полурадиационную и конвективную. Радиационная часть выполнена в виде потолочных труб, расположенных в верхней части топочной камеры и поворотного газохода. Полурадиационная часть состоит из 12-ти ширм, расположенных на входе в поворотный горизонтальный газоход с шагом 585 мм. Конвективная часть расположена в горизонтальном газоходе. На рис.2 и 3 показана компоновка пароперегревателя.

Движение пара в пароперегревателе происходит двумя раздельными потоками. Каждый поток имеет 2х - кратный переброс по ширине газохода и полное перемешивание в камерах пароохладителей и в камерах после ширм. Это позволяет снизить температурную разверку в самих потоках и между ними. На рис. 2 представлена схема пароперегревателя.

Пар из барабана котла по девяти трубам 130×10, ст.20 поступает в три камеры 219×25, ст.20, потолочного пароперегревателя. Из камер по 154 потолочным трубам 38×4, пар попадает в первую ступень пароперегревателя. Пройдя противотоком 154 змеевика цервой ступени пароперегревателя, пар попадает в три выходные камеры 219×25.

Первая ступень пароперегревателя выполнена из труб 38×4, ст.20. Из выходных камер первой ступени пар по шести трубам 133×13, ст.20, поступает в шесть средних ширм пароперегревателя (вторая ступень). Пройдя противотоком средние ширмы, пар подается на впрыскивающие пароохладители первой ступени.

Камеры пароохладителей выполнены из труб 273×36, ст.12Х1МФ. Здесь происходит полное перемешивание пара и переброс его по ширине газохода из средних левых ширм в крайние правые и из средних правых, в левые крайние. Все ширмы выполнены из труб 32×4, ст.12Х1МФ. Пройдя прямотоком крайние ширмы, пар по шести трубам 133×13, ст.12ХМ поступает в две камеры 273×36, ст.12Х1МФ, из которых подается в крайние змеевики третьей ступени пароперегревателя; проходит их прямотоком и по шести трубам, подается во впрыскивающие пароохладители второй ступени. После пароохладителей пар по шести трубам, поступает в средние змеевик выходной четвертой ступени пароперегревателя. Движение пара в четвертой ступени также прямоточное. После этого пар подается в паросборную камеру 273×36, ст. 12Х1МФ. Выход пара односторонний.

 

Регулирование температуры перегретого пара

 

В пароперегревателе регулирование температуры перегретого паря осуществляется впрыском «собственного» конденсата в пароохладителях 1-й и 2-й ступеней, расположенных в рассечку между ширмами и между пакетами третьей и четвертой ступеней пароперегревателя. Пакеты третьей и четвертой ступеней расположены в одном интервале температур. На рис.3. представлена схема регулирования температуры перегретого пара.

Конденсат для впрыска получают в установках «собственного» конденсата путем охлаждения насыщенного пара, поступающего из барабана котла. Охлаждение насыщенного пара в конденсаторе, производится питательной водой, прошедшей первый по ходу воды пакет змеевиков водяного экономайзера. Пройдя змеевики конденсатора, вода направляется во 2-й пакет водяного экономайзера.


Рисунок 2 - Схема пароперегревателя к.а. Е-160-9,8-540


Рисунок 3 - Схема паропроводов в пределах котла Е-160-9,8-540

 


Полученный конденсат сливается в конденсатосборники, из которых через систему очистки и органы регулирования поступает в пароохладители. Конденсаторы работают в независимом режиме, так как они расположены выше уровня воды в барабане, а при малых впрысках избытки конденсата сливаются в барабан.

Подача конденсата в пароохладители первой ступени осуществляется за счет перепада давлений между пароохладителем и конденсатосборной камерой, создаваемого с помощью паровых эжекторов, расположенных в камерах пароохладителей. Подача конденсата в пароохладители второй ступени осуществляется за счет перепада давления между конденсатосборной камерой и камерой каждого из пароохладителей. Расход конденсата в пароохладители 2-й ступени не должен превышать 6 т/час.

 

Конвективная шахта

 

Конвективная шахта представляет собой опускной газоход с размещенными в ней в рассечку водяным экономайзером и трубчатым воздухоподогревателем.

2-ая ступень водяного экономайзера (по ходу воды) занимает всю глубину газохода. Опорные балки 2-ой ступени водяного экономайзера опираются на каркас и охлаждаются продувкой холодного воздуха с напорной стороны вентилятора.

Воздухоподогреватель 1-ой ступени, кроме нижних подвесных кубов, опирается на раму каркаса конвективной шахты.

На воздухоподогреватель 1-ой ступени установлены последовательно:

ВП I, ВЭ I, ВП II. Для уменьшения присосов воздуха воздухоподогреватель 1-ой ступени, водяной экономайзер 1-ой ступени, и воздухоподогреватель 2-ой ступени сварены между собой без промежуточных компенсаторов, и при нагревании вся шахта расширяется вверх.

Для создания возможности свободного расширения конвективной шахты между водяным экономайзером 2-ой ступени и воздухоподогревателем 2-ой ступени установлен линзовый компенсатор.

Экономайзер выполнен в виде пакетов гладкотрубных змеевиков из труб 32×4, ст.20, расположенных в шахматном порядке.

Воздухоподогреватель выполнен двухпоточным из труб 40×1,6 ст.3. Первичный и вторичный воздух для ВП I ступени подается раздельно: первичный воздух подается по одноходовой схеме, вторичный по четырехходовой схеме. Расчет ВП проводится раздельно по двум потокам, т.е. для одно - и для четырехходового пакетов.

 

 

Исходные данные для расчета

 

Топливо: ……………………. месторождения …………………… бассейна.

Расчетные характеристики и химический состав золы ………………………………………………………………, %:

 

Cr=41,90 t1=1300±60°C; СаО= 43,0 SiO2= 27,0
Hr=2,9      
Sr=0,2 t2=1320±60°C; MgO= 9,0 А12О3= 11,0
Or=13,2      
Nr=0,4 t3=1340±60 °C; K20= 1,0 Fe203= 9,0
Wr=37      
Аr=4,4 å=100 Qrн=14,8 МДж/кг Na2O= 1,0 ТiO2= ---
     
    SO3= 13  

 

Коэффициент размолоспособности kлo= 1,4%


Последнее изменение этой страницы: 2016-06-09

lectmania.ru. Все права принадлежат авторам данных материалов. В случае нарушения авторского права напишите нам сюда...