Категории:
ДомЗдоровьеЗоологияИнформатикаИскусствоИскусствоКомпьютерыКулинарияМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОбразованиеПедагогикаПитомцыПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРазноеРелигияСоциологияСпортСтатистикаТранспортФизикаФилософияФинансыХимияХоббиЭкологияЭкономикаЭлектроника
Классы бетона по прочности на сжатие, соответствующие им нормативные и расчетные сопротивления
6.1.2.1При проектировании бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций следует применять конструкционные бетоны следующих классов по прочности на сжатие:
а) тяжелые, в том числе напрягающие: С8/10; С12/15; С16/20; С20/25; С25/30; С30/37; С35/45; С40/50; С45/55; С50/60; С60/70; С70/85; С80/95; С90/105; С100/115;
б) мелкозернистые:
— группы А (естественного твердения или подвергнутые тепловой обработке при атмосферном давлении на песке с модулем упругости св. 2,0): С8/10; С12/15; С16/20; С20/25; С25/30; С30/37; С35/45;
— группы Б (то же, с модулем крупности 2,0 и менее): С8/10; С12/15; С16/20; С20/25; С25/30.
Примечание — Группа мелкозернистого бетона должна указываться в рабочих чертежах конструкции.
6.1.2.2 При проектировании рекомендуется принимать класс бетона по прочности на сжатие:
а) для железобетонных элементов из тяжелого бетона, рассчитываемого на воздействие многократно повторяющейся нагрузки — не ниже С12/15;
б) для железобетонных сжатых стержневых элементов из тяжелого и мелкозернистого бетонов — не ниже С12/15;
СНБ 5.03.01-02
в) для сильно нагруженных железобетонных сжатых стержневых элементов (например, для колонн, воспринимающих значительные крановые нагрузки и для колонн нижних этажей многоэтажных зданий) — не ниже С20/25.
6.1.2.3 Для предварительно напряженных элементов из тяжелого и мелкозернистого бетонов класс бетона по прочности на сжатие следует принимать в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств, но не ниже:
а) при применении проволочной арматуры:
— при наличии анкеров — С16/20;
— без анкеров — С25/30;
б) при применении стержневой арматуры (без анкеров) — С25/30.
6.1.2.4 Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, минимальные значения класса бетона по прочности на сжатие, приведенные выше, при применении проволочной напрягаемой арматуры, стержневой арматуры класса S800 диаметром от 10до 18мм, должны увеличиваться на одну ступень параметрического ряда.
6.1.2.5 Мелкозернистый бетон без специального экспериментального обоснования не допускается применять для железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки, а также для предварительно напряженных конструкций пролетом свыше 12м при армировании проволочной арматурой и канатами.
6.1.2.6Базовыми прочностными характеристиками бетона, применяемыми при расчетах бетонных и железобетонных конструкций, являются:
¾ нормативное сопротивление бетона осевому сжатию fck;
¾ нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk.
При назначении класса бетона по прочности на сжатие нормативное сопротивление бетона осевому растяжению допускается устанавливать в зависимости от нормативного сопротивления бетона осевому сжатию.
6.1.2.7При проектировании сборных железобетонных и предварительно напряженных конструкций следует дополнительно указывать прочность бетона на сжатие, соответствующую характерному этапу изготовления конструкции (например, распалубочная прочность, передаточная прочность и т. д.).
6.1.2.8Для средних стандартных условий хранения конструкции среднюю прочность бетона на сжатие в возрасте t,сут, fcm(t) допускается определять по формуле
fcm(t) = bcc(t)×fcm . (6.1а)
Для железобетонных и предварительно напряженных элементов, подвергнутых тепловой обработке, среднюю прочность бетона на сжатие в возрасте t, сут, fcm(t) допускается определять по формуле
. (6.1б)
Значение коэффициента bcc(t) в формуле (6.1а) определяется по формуле
. (6.2)
В формулах (6.1а), (6.1б) и (6.2):
fcm(t) — средняя прочность бетона на сжатие в возрасте t (> 28 сут);
fcm — средняя прочность бетона на сжатие в возрасте 28 сут, принимаемая по таблице 6.1;
fcmp — средняя прочность бетона на сжатие после окончания тепловой обработки в момент времени tp < t (для предварительно напряженных конструкций — средняя передаточная прочность);
t — возраст бетона (> 28 сут);
t1 = 1 сут;
tp — возраст бетона, сут, после окончания тепловой обработки (для предварительно напряжённых конструкций — при передаче усилия обжатия на бетон).
СНБ 5.03.01-02
Среднюю прочность бетона на осевое растяжение в возрасте t >28сут допускается рассчитывать по формулам (6.1а, б), заменяя среднюю прочность на сжатие в возрасте 28 сут на среднюю прочность на осевое растяжение в возрасте 28 сут, если начальное влажное хранение конструкции не превышает 7сут.
6.1.2.9Нормативные сопротивления бетона осевому сжатию и осевому растяжению, а также значения его средней прочности на осевое сжатие и осевое растяжение, соответствующие нормированным в 6.1.2.1 классам по прочности, представлены в таблице 6.1.
6.1.2.10 Нормативное сопротивление бетона осевому растяжению fctk,0,95 (95% квантиль прочности на растяжение, см. таблицу 6.1) следует применять в расчетах бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций только в том случае, если повышенная прочность на растяжение приводит к неблагоприятному эффекту (например, при расчете на действие вынужденных усилий и т. д.).
Для напрягающих бетонов значения нормативных и средних сопротивлений осевому растяжению, установленные в таблице 6.1, следует умножать на поправочный коэффициент, равный 1,2.
6.1.2.11Расчетные сопротивления бетона сжатию fcd и растяжению fctd следует определять путем деления нормативных сопротивлений бетона соответственно осевому сжатию fck и осевому растяжению fctk на частные коэффициенты безопасности по бетону gc, принимаемые равными:
а) при расчете по предельным состояниям первой группы:
¾ для неармированных (бетонных) конструкций ¾ 1,8;
¾ для железобетонных и предварительно напряженных конструкций ¾1,5;
б) при расчете по предельным состояниям второй группы ¾ 1,0.
При определении расчетных сопротивлений для высокопрочных бетонов (классов по прочности более С50/60) частный коэффициент безопасности по бетону gc следует рассчитывать по формуле
gс = 1,5gHSC , (6.3)
где 
. (6.4)
Упругие деформации бетона
Упругие деформации бетона зависят от его вида и технологических особенностей приготовления. Настоящие нормы устанавливают следующие базовые показатели, характеризующие упругие деформации бетонов:
¾ модуль упругости бетона Ecm (определяемый как тангенс угла наклона секущей между точками sс =0 и sс = 0,4fcm), значения которого для тяжелых и мелкозернистых бетонов следует принимать по таблице 6.2.
Изменение модуля упругости бетона во времени Ecm(t) может быть определено по формуле
, (6.5)
где fcm(t) ¾ средняя прочность бетона на сжатие к моменту времени t, определяемая по формулам (6.1а, б);
fcm ¾ средняя прочность бетона в возрасте 28 сут, определяемая по таблице 6.1;
Ecm ¾ модуль упругости бетона в возрасте 28 сут, определяемый по таблице 6.2;
¾ коэффициент Пуассона nс =0,20;
¾ коэффициент линейного температурного расширения at = 1×10–5(1/°С).
Ползучесть и усадка бетона
6.1.4.1 При расчетах бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций следует учитывать изменение свойств бетона во времени, а также усилия, напряжения и перемещения, связанные с развитием длительных процессов (усадки и ползучести). Точные значения параметров длительных процессов могут быть рассчитаны по методикам, изложенным в приложении Б к настоящим нормам. Допускается использовать в расчетах предельные значения характеристики (коэффициента) ползучести и усадки.
6.1.4.2Предельные значения коэффициента ползучести для бетона 
допускается принимать по графикам, приведенным на рисунке 6.1.
СНБ 5.03.01-02
Таблица 6.1 — Прочностные и деформационные характеристики тяжелых и мелкозернистых бетонов
| Характеристики, единицы измерения | Класс бетона по прочности на сжатие | ||||||||||||||
| С8/10 | С12/15 | С16/20 | С20/25 | С25/30 | С30/37 | С35/45 | С40/50 | С45/55 | С50/60 | С55/67 | С60/75 | С70/85 | С80/95 | С90/105 | |
| fck ,МПа | |||||||||||||||
| fcG,cube ,МПа | |||||||||||||||
| fcm ,МПа | |||||||||||||||
| fctm ,МПа | 1,2 | 1,6 | 1,9 | 2,2 | 2,6 | 2,9 | 3,2 | 3,5 | 3,8 | 4,1 | 4,2 | 4,4 | 4,6 | 4,8 | 5,0 |
| fctk,0,05 ,МПа | 0,85 | 1,1 | 1,3 | 1,5 | 1,8 | 2,0 | 2,2 | 2,5 | 2,7 | 2,9 | 3,0 | 3,1 | 3,2 | 3,4 | 3,5 |
| fctk,0,95,МПа | 1,55 | 2,0 | 2,5 | 2,9 | 3,3 | 3,8 | 4,2 | 4,6 | 4,9 | 5,3 | 5,5 | 5,7 | 6,0 | 6,3 | 6,8 |
| eс1,‰ | –1,7 | –1,8 | –1,9 | –2,0 | –2,1 | –2,2 | –2,25 | –2,3 | –2,4 | –2,45 | –2,5 | –2,6 | –2,7 | –2,8 | –2,8 |
| eсu1,‰ | –3,5 | –3,2 | –3,0 | –2,8 | –2,8 | –2,8 | |||||||||
| eс2 ,‰ | –2,0 | –2,2 | –2,3 | –2,4 | –2,5 | –2,6 | |||||||||
| eсu2 ,‰ | –3,5 | –3,1 | –2,9 | –2,7 | –2,6 | –2,6 | |||||||||
| n | 2,0 | 1,75 | 1,60 | 1,45 | 1,40 | 1,40 | |||||||||
| eс3,‰ | –1,75 | –1,8 | –1,9 | –2,0 | –2,2 | –2,3 | |||||||||
| eсu3 ,‰ | –3,5 | –3,1 | –2,9 | –2,7 | –2,6 | –2,6 | |||||||||
| Примечание ¾ Для мелкозернистых бетонов, приготовленных с применением песков, имеющих модуль крупности Мк =2,0и менее (группа Б), значения прочностных характеристик fctm , fctk,0,05 , fctk,0,95следует умножать на поправочный коэффициент kt = 0,65 + 6×10–3 × fc,Gcube . |
23
СНБ 5.03.01-02
Таблица 6.2 — Модуль упругости тяжелых и мелкозернистых бетонов
| Марка бетонной смеси по удобоукладываемости | Модуль упругости бетона Ecm , ГПа, для классов по просности на сжатие | ||||||||||||||
| С8/10 | С12/15 | С16/20 | С20/25 | С25/30 | С30/37 | С35/45 | С40/50 | С45/55 | С50/60 | С55/67 | С60/75 | С70/85 | С80/95 | С90/105 | |
| Ж3, Ж4 СЖ1¾СЖ3 | ¾ | ¾ | |||||||||||||
| Ж1, Ж2 | ¾ | ||||||||||||||
| П1, П2 | |||||||||||||||
| П3¾П5 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ||||||||||
| П5-Л1¾П5-Л5 | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ¾ | ||||||||
| Примечания 1 При назначении модуля упругости бетона марка бетонной смеси по удобоукладываемости принимается в соответствии с рекомендациями СНиП 3.01.09 с учетом СТБ 1035. 2 Значения модуля упругости приведены для бетонов естественного твердения. Для бетонов, подвергнутых тепловой обработке, приведенные значения следует умножать на коэффициент 0,9. 3 Приведенные значения модуля упругости действительны для бетонов, приготовленных с применением гравия и гранитного щебня с крупностью зерен до 40мм. Для мелкозернистых бетонов приведенные значения модуля упругости следует умножать на коэффициент 0,85. 4 Для бетонов, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, значения Ecm, указанные в таблице 6.2, следует умножать на поправочный коэффициент, принимаемый равным при эксплуатации конструкции в водонасыщенном состоянии при температуре: ¾ ниже минус 20 до минус 40 °С включ. ¾ 0,85; ¾ ниже минус 5 до минус 20 °С включ. ¾ 0,90; ¾ минус 5 °С и выше ¾ 0,95. При повышении марки бетона по морозостойкости по сравнению с требуемой согласно таблице 5.3 приведенные выше коэффициенты могут быть увеличены на 0,05соответственно каждой ступени превышения, однако, не могут быть больше единицы. |
|
Рисунок 6.1 — Номограммы для определения предельных значений
коэффициента ползучести бетонаF(¥, t0):
а — при RH = 50 %;
б — при RH = 80 %
СНБ 5.03.01-02
Предельные значения коэффициента ползучести для бетона , полученные из графиков, приведенных на рисунке 6.1, применимы для расчетных ситуаций, когда уровень сжимающих напряжений в бетоне при первом загружении в момент времени t0 не превышает 0,45fck(t0). Если сжимающие напряжения в момент времени t0 превышают 0,45fck(t0), следует выполнять модификацию значений коэффициента ползучести из графических зависимостей, представленных на рисунке 6.1, с учетом нелинейной ползучести по формуле
, (6.6)
где 
¾ предельное значение модифицированного (нелинейного) коэффициента нелинейной ползучести;
ks ¾ коэффициент, зависящий от уровня нагружения sс/fcm(t0) (sс ¾ сжимающие напряжения в бетоне в момент времени t0).
6.1.4.3 Предельные значения коэффициента ползучести бетона , принятые по графическим зависимостям, приведенным на рисунке 6.1, применимы при расчетах конструкций в условиях сезонных колебаний температуры от минус 25 до 40 °С и относительной влажности RH от20 до100 %.
6.1.4.4 Предельные значения коэффициента ползучести бетона , определяемые по графическим зависимостям, показанным на рисунке 6.1, применимы для бетонов классов по прочности на сжатие не более С55/67, из смесей, имеющих марки по удобоукладываемости П2 и П3. Для бетонных смесей других марок по удобоукладываемости значения коэффициентов ползучести , полученные из графических зависимостей, приведенных на рисунке 6.1, следует умножать на поправочные коэффициенты:
¾ при П1, Ж1¾Ж4, СЖ1¾СЖ3 ¾ не более 0,70;
¾ при П1, СЖ1¾СЖ3 ¾ 0,70;
¾ при П4, П5 ¾ 1,20.
Для бетонов классов по прочности на сжатие более С55/67 предельные значения коэффициентов ползучести , полученные из рисунка 6.1, следует умножать на поправочный коэффициент, равный 1,2.
6.1.4.5 Величину усадки бетона ecs следует определять по формуле
ecs = ecs,d + ecs,a , (6.7)
где ecs,d ¾ часть усадки бетона, обусловленная испарением из него влаги;
ecs,а ¾ часть усадки бетона, обусловленная процессами твердения бетона.
Величину усадки бетона ecs,d следует определять по формуле
, (6.8)
где ecs,d,¥ ¾ предельные значения части усадки, которые допускается определять по таблице 6.3;
bds ¾ функция развития усадки бетона во времени, определяемая по формуле
, (6.9)
t ¾ возраст бетона, для которого рассчитывается величина части усадки;
ts ¾ возраст бетона к моменту окончания влажного хранения бетона;
;
Ac, u — соответственно площадь и периметр поперечного сечения элемента, мм;
h1 = 100 мм;
t1—1 сут.
Предельные значения части усадки бетона ecs,d,×, приведенные в таблице 6.3, применимы для бетонных смесей с марками по удобоукладываемости П2 и П3. Для бетонных смесей, имеющих дру-
СНБ 5.03.01-02
гие марки по удобоукладываемости, значения ecs,d,×, принятые по таблице 6.3, следует умножать на поправочный коэффициент, равный 0,7(для жестких смесей с маркой по удобоукладываемости П1, жесткостями Ж1¾Ж4, СЖ1¾СЖ3) или 1,2 (для смесей с марками по удобоукладываемости П4, П5).
При определении промежуточных значений части усадки бетона ecs,d,× по таблице 6.3 допускается линейная интерполяция.
Таблица 6.3 — Предельные значения части усадки бетонаecs,d,¥ , ‰
| fck /fc,Gcube | ecs,d,¥ при относительной влажности RH, % | |||||
| 20/25 и менее | –0,75 | –0,70 | –0,59 | –0,20 | –0,20 | 0,12 |
| 40/50 | –0,60 | –0,56 | –0,47 | –0,29 | –0,16 | 0,10 |
| 60/75 | –0,48 | –0,45 | –0,38 | –0,24 | –0,13 | 0,08 |
| 80/95 | –0,39 | –0,36 | –0,30 | –0,19 | –0,11 | 0,06 |
| 90/105 | –0,35 | –0,33 | –0,27 | –0,17 | 0,06 | 0,06 |
| Примечание ¾ Знак «плюс» означает набухание бетона. |
6.1.4.6 Величину части усадки бетона ecs,a следует определять по формуле
ecs,a = bas×ecs,a,¥ , (6.10)
где ecs,a,¥ = –2,5(fck – 10)×10–6 £ 0; (6.11)
bas = 1 – exp(–0,2t 0,5); (6.12)
t ¾ время, сут.
Последнее изменение этой страницы: 2016-06-09
lectmania.ru. Все права принадлежат авторам данных материалов. В случае нарушения авторского права напишите нам сюда...