Нормативные и расчетные сопротивления арматуры

6.2.1.2Нормативное сопротивление арматуры f_yk(f_0,2k) — наименьшее контролируемое значение физического или условного предела текучести, равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению, равному 0,2 %. Указанные контролируемые характеристики гарантируются заводами-изготовителями с обеспеченностью не менее 0,95.

6.2.1.3Расчетное сопротивление арматуры f_yd определяют путем деления нормативного сопротивления f_yk(f_0,2k) на частный коэффициент безопасности по арматуре g_s, принимаемый равным 1,1 для стержневой и 1,2 ¾ для проволочной арматуры.

При расчете по наклонным сечениям расчетные сопротивления поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) f_ywd снижаются по сравнению с f_yd путем умножения на коэффициенты условий работы g_s1 и g_s2:

а) g_s1=0,8 ¾ для учета неравномерности распределения напряжений в арматуре по длине рассматриваемого сечения;

б) g_s2= 0,9 ¾ для стержневой арматуры диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней в сварных каркасах, для учета возможности хрупкого разрушения сварного соединения.

Характеристики ненапрягаемой арматуры представлены в таблице 6.5.

Таблица 6.5— Характеристики ненапрягаемой арматуры

Деформативные характеристики арматуры

6.2.1.4Зависимость «s_s¾e_s» для стержневой арматуры класса S500 следует принимать в соответствии с диаграммой рисунка 6.6а.

Зависимость «s_s¾e_s» для арматуры классов S240, S400 и проволочной арматуры класса S500 следует принимать с горизонтальным участком от e_sy до e_su (рисунок 6.6б).

Модуль упругости арматуры E_s в интервале температур от минус 30 до плюс 200 °С следует принимать равным 200кН/мм².

6.2.2 Арматура для предварительно напряженных конструкций

Применяемые классы арматуры

6.2.2.1В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять стержни и канаты классов S800, S1200, S1400. По способу производства арматура может быть горячекатаной, термомеханически упрочненной и холоднодеформированной. Требования к механическим свойствам арматуры регламентируются соответствующими стандартами.

Нормативные и расчетные сопротивления арматуры

6.2.2.2Нормативное сопротивление арматуры f_0,2k ¾ наименьшее контролируемое значение условного предела текучести, равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению, равному 0,2 %. Указанная характеристика гарантируется заводом-изготовителем с обеспеченностью не менее 0,95.

6.2.2.3 Расчетное сопротивление арматуры f_0,2d определяют путем деления нормативного сопротивления f_0,2kна частный коэффициент безопасности по арматуре g_s, равный 1,2.

Характеристики напрягаемой арматуры приведены в таблице 6.6.

СНБ 5.03.01-02

f_tk — нормативное значение временного сопротивления;

k — коэффициент, принимаемый по таблице 6.5

Рисунок 6.6 — Зависимость «s_s¾e_s» для ненапрягаемой арматуры:

а — для стержневой арматуры классаS500;

б — для арматуры классовS240, S400и проволочной

арматуры классаS500

Таблица 6.6 — Характеристики напрягаемой арматуры

Деформативные характеристики арматуры

6.2.2.4 Зависимость «s_s¾e_s» для напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует принимать в соответствии с диаграммой рисунка 6.7.

Модуль деформаций для горячекатаной, термомеханически упрочненной и холоднодеформированной арматуры следует принимать равным 200кН/мм², для арматурных канатов ¾ 190кН/мм².

Рисунок 6.7 — Зависимость«s_s¾e_s» для напрягаемой арматуры

СНБ 5.03.01-02

Расчет бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы

Расчет бетонных и железобетонных элементов по прочности на действие изгибающих моментов и продольных сил

Общие положения

7.1.1.1Расчет бетонных и железобетонных конструкций по предельным состояниям первой группы следует производить из условия, по которому усилия от расчетных воздействий не превышают предельных усилий, которые может воспринять конструкция в сечении с трещиной, нормальном к продольной оси.

Расчетным критерием исчерпания несущей способности конструкций и систем из них при действии изгибающих моментов и продольных сил следует считать исчерпание прочности сечений, нормальных к продольной оси, и переход системы или ее отдельного элемента в изменяемое состояние.

7.1.1.2Расчет бетонных, железобетонных и предварительно напряженных конструкций по прочности следует производить исходя из общего условия метода предельных состояний

S_d £ R_d , (7.1)

где S_d ¾ внутреннее усилие или вектор внутренних усилий, вызванных расчетным воздействием в рассматриваемом сечении конструкции;

R_d ¾ предельное усилие или вектор предельных усилий, которые способна воспринять конструкция в сечении, нормальном к продольной оси, и определяемые в общем случае:

¾ при линейно-упругом, нелинейном, пластическом расчетах сечений:

; (7.2)

¾ при нелинейных расчетах конструкций:

, (7.3)

где f_cm — средняя прочность бетона, которую следует принимать по таблице 6.1;

f_yR = 1,1f_yk;

f_pR =1,0f_pk;

a_d — геометрические размеры сечения;

g_R — коэффициент, равный 1,35.

При расчете конструкций по прочности сопротивление бетона растянутой зоны учитывать, как правило, не следует. Допускается в отдельных случаях (например, при расчете изгибаемых и внецентренно сжатых бетонных конструкций, в которых не допускается образование трещин), учитывать сопротивление бетона растянутой зоны при расчете по прочности конструкций в сечениях, нормальных к продольной оси, принимая во внимание указания, относящиеся к расчету конструкций по образованию трещин.

7.1.1.3 В общем случае предельные усилия, которые может воспринять железобетонная конструкция в сечении с трещиной, нормальном к продольной оси, определяются из решения общей системы уравнений деформационной расчетной модели, представленных в 5.5.3.2, 5.5.3.3. Расчетные схемы распределения относительных деформаций в сечении элемента при расчете по прочности показаны на рисунке 7.1.

7.1.1.4 Критерием исчерпания прочности железобетонных конструкций по сечениям, нормальным к продольной оси, при использовании деформационной расчетной модели принято условие достижения относительными деформациями сжатого бетона или растянутой арматуры их предельных значений.

7.1.1.5 Величину предельных относительных деформаций сжатого бетона e_c следует принимать по таблице 6.1, при этом она не должна превышать:

а) для центрально сжатых сечений — значений e_c2(e_c3) по таблице 6.1;

б) для внецентренно сжатых сечений (с двузначной эпюрой относительных деформаций) ¾ e_cu2 (e_cu3) по таблице 6.1.

СНБ 5.03.01-02

Прямые D–Е — центральное сжатие с однозначной равномерной эпюрой напряжений;

О–В — внецентренное сжатие с неравномерной однозначной эпюрой напряжений;

А–В — изгиб и внецентренное сжатие при двузначной эпюре напряжений;

А–О — внецентренное растяжение при однозначной эпюре напряжений

Рисунок 7.1 — Расчетные схемы распределения относительных деформаций в сечении,