Зависимость глубины заложения фундаментов от гидрогиологических условий площадки и глубины сезонного промерзания грунтов.

1)Минимальная глубина заложения не менее 0.5 м от пов-ти планировки.2

2)глубина погружения подошвы ф-а в несущий слой гр-та должна быть не менее 10-15 см

От гидрогеологических условий : по возможности закладывать ф-ы выше УПВ чтоб исключить водопонижение. Основная опасность при промерзании гр-а – это морозное пучение кот-е характерно для глинястых грунтов ( для песчаных и крупнообломочных этого нет) при выборе глубины заложения d1 по условиям промерзания учитывается 1) расчетная глубина промерзания гр-а.2) глубина горизонта подземных вод 3)характер гр-та.Расчетная глубина промерзания гр-та берут из СниП она опр-ся по ф-е df=Kh*dfn. dfn –нормативная глубина промерзания для данн р-на ( по СниП стр. климатология) Кн- коэф учитывающий влияние теплового режима здания принимается для наружних ф-ов неотпаливаемых зданий =1.1 для отапливаемых по таблице СниП. Характер гр-а и его влияние на глубину заложения учитывается рекомендации таблицы 2 СНиП к-ые упрощенно можно представить в виде схемы.(РИСУНКИ ГЛУБИН ПРОМЕРЗАНИЯ)

15. Смысл расчета:P<Pнк. СНиП допускает распределение местных сдвиговых деформаций в грунте га глубину Z=1/4 ширины подошвы ф-та(z=1/4b)?,тогда формула пузыревского для определения Рнк принимает вид: R=гамас1*гамас2/к{Mгама*kz*bгама2+Mgd1гама2+(Mg-1)dbгамма2+Mc*C2} R-расчетное сопротивление грунта основания,гаммас1,2-коэф условия работы ;к-коэф надежности,Mg,Mc,Mгама-коэф зависящие от ф по табл 4,Kz=1,если в<10м;Kz=zо/b+0,2,где zo=8м;гама2-осредненное расч значение удельного веса грунтов(ниже подошви);гама2”-залег выше подошвы;в-меньшая сторона подошвы фундамента;С2-расчетное значение удельного сцепления грунта;dв-глубина подвала(если ширина подвала Вп<20м и глубина подв>2м dв=2м;Вп>20=>dв=0);d1-глубина залож ф-та:для безподвальных 2ая группа пред сост исчисляется от DLдо подошвы ф-та,при наличие подвала определяется:d1=hs+hcf*гамаcf/гама2, где hs-толш констр пола,гамаcf-уд вес мат-ла пола(рисунок)

16.(рисунок)Форма подошвы ф-та определяется конфигурацией в плане подземных конструкций и может быть круглой,кольцевой,многоугольной,квадратной,тавровой и тд.При расчете основания ф-та по 2ой группе пред сост площадь подошвы ф-та опред из усл-ия:P<R.Рачсет осложняется тем что обе части не равенства содержат искомые размеры ф-та.Поэтому расчет ведется методом послед приблежений.1)При выбранной глубине заложения d1 и заданных грунтовых условиях по таблице прил2Снип выберем условное расчетное сопротивление грунтаRo;2)По заданной нагрузке N2 определим предв велечину площади подошвы ф-та:A1=N2/Ro-гамаср*d1,где гамаср-осредненый удельный вес мат-ла ф-та и грунта гамаср=0.02мН/м3. 3)Задаемся соотношением сторон для прямоугольного ф-та n=l/b=1,1-1,2; b=кореньA1/h; для ленточного ф-та в=A1,т.к. нагрузка собирается на1м длины стены;4)При полученой ширине b1 опр-л R1 по ф-ле 7; 5)Сравниваем R1 с Ro.Если разница <15% то окончательно принимаем фундамент с размерами b1,если больше 15% то расчет повторяем начинаем с пункта 2.; 6)A2=N2/R1-гамасрd1; 7)По площади находим b2; 8)b2=>R2(по формуле 7 СниП);9)Сравнение R2 c R1=>b2; 10)По выбранной окончательно ширине подошвы ф-та детально конструируем тело фун-та; 11) Проверяем давление под подошвой сконструированного ф-та P=N2+Gср2+Gгр2/An <Rn – если условие не выполняется то расчеты повторяются при увеличение ширины подошвы ф-та(либоd1)

17.Расчетная схема(рисунок1)

1)Для ф-та под калоны пром зданий с мостовыми кранами Q>75т,для ф-ов зданий башенного типа и для всех ф-ов с R<150кПа. Pmax/Pmin<0.25; 2)Допускается для остальные случаев зданий с мостовыми кранами; 3)Для безкрановых зданий .Алгоритм расчета: а)приводим схему действ нагрузок к расчетной схеме- равнодействующих всех сил,действующий с эксентрисетом е.(рисунок) T*hф+M2+N2*e2-N1*e1=N2*e; б)Для заданного слоя,грунта на кот-и опирается подошва ф-та по по табл прил 3СНиП находим условное расчетное сопротивление Ro и по нему определяем предвар площадь подошвы ф-та как для центрально нагруженного A1=N2/R-гаммаср*d1 *1,2 где 1.2 использ если есть момент;в)по A1=>b1(l/b=1,1-1,2,=>b1=корень A1) ; г)Пов1 и хар-м несущего слоя грунта под подошвой ф-та по ф-ле 7Снип2.02.01.-83*; д)Сравниваем полученое расчетное сопротивление с Ro; если разница состоит до 15%,то окончательно выбираем ф-т с размером b1; если разница более 15% то опред b2=>A2;A2=N2/R-гаммаср*d1; е)По формуле Снип R2=гамас1*гамас2/k(…); ж) Сравниваем R2 c R1<15% =>b2; если >15%, то расчет повторяется с пункта 5(в3) Rn+1=Rn(15%); и) Детально кон-м тело ф-та к)Проверяем фактическое давление под подошвой ф-та; сравниваем его с расчетном сопротивлением грунта P=N2+Gср2+Gгр2/An<Rn где Gср2- нагрузка от веса ф-та Gгр2- вес грунта на обрезах ф-та,An-площадь подошвы; л) Проверяем краевые давления под подошвой ф-та Pmax=P+- N2*e/Wnгде Wn-момент сопротивления площади подошвы ф-та W=bl2/6 ; Pmax<1.2Rn$ Pmin>0; м) Если Pmin Pmax не удовлет треб-ия СниП; то то выполняется повторный расчет с большим размером подошвы .Необходимо еще выполнить расчет конечной осадки; н)После расчета по деф-м производится проверка ф-та на сдвиг ,если действуют горизонтальные нагрузки n*T<f(N1+Gср1+Gгр1) (рисунок) n-коэф запаса >1; f- коэф трения бетона по грунту при сдвиге; глина f=0.45,песок f=0.5-0.6

18. 1)По данным геологическим изысканиям определяем наименование грунтов и их основные хар-ки;2)Выберем глубину заложения фун-та; 3)Для слоя на котором опирается подошва ф-та, задаемся условным расчетом сопротивлением Ro; оп-м предварительную площадь подошвы ф-та.По не определяем ширину и по ф-ле 7 СниП расчетное сопротивление грунта осн-я R; 4)По велечине R и весовым хар-ам ф-та учетом внешних нагрузок уточняем площадь подошвы ф-та; 5)Проверяем давление от подошвы ф-та; 6) При наличие е проверяем краевые давления под подошвой ф-та Pmax<1,2R; 7)При не соблюдению требований Снип и СП по давлению расчет повторяется начиная с выбора ширины(увеличивая ширину); 8)Если на ф-т дейтвует горизонтальная нагрузка, производится проверка на сдвиг; 9) Проверяется осадка ф-та при колученом факт давлении на ф-т и осн-я.

19. Рассматривая методика расчета площади подошвы ф-та и основания под ним позволяет нам утверждать, что проектир ф-т работает в фазе , когда осадки линейно зависят от давления. Поэтому расчет осадок упрощается и мы можем использовать матем аппарат ТУПР для опред вертик диформ упругого полупространства.Виды деформации осн-ия ф-та: 1)Равномерная осадка(рисунок1) такая осадка не угрожает прочности здания,может ухудшить эксплут условия здания. 2)Неравномерная осадки – понятие для группы ф-ов или для несколько точек гибких ф-та.Показатели в этом случае является средняя осадка S=S1A1+S2A2+…+SnAn/A1+A2+…+An,где S-осадка каждого ф-та.В этом случае рассматривается max и min S. 3) Крен- понятие для одного ф-та или здания (рисунок2); 4) прогиб или перегиб- понятие для от гибкого ф-та или здания дельтаf=S2-1/2(S1+S3) ; f=дельтаf/l,где f-относит прогиб.