Категории: ДомЗдоровьеЗоологияИнформатикаИскусствоИскусствоКомпьютерыКулинарияМаркетингМатематикаМедицинаМенеджментОбразованиеПедагогикаПитомцыПрограммированиеПроизводствоПромышленностьПсихологияРазноеРелигияСоциологияСпортСтатистикаТранспортФизикаФилософияФинансыХимияХоббиЭкологияЭкономикаЭлектроника |
Расчет продольных ребер на прочность(предельные состояния первой группы) Крупнопанельную плиту рассматриваем как свободно лежащую на двух опорах балку П-образного поперечного сечения, которое приводится к тавровому сечению с полкой в сжатой зоне. Находим расчетный пролет плиты, принимая ширину опоры по 200 мм. Расчетный пролет l0 =888,0 – 20,0 = 868,0 см. Расчетная схема. Максимальный изгибающий момент M = B(g+p)l20/8 =3,65 ·8,682 ·6863/8 = 235915 Н ·м где (g+p) = 5063+1800 Н/м2 = 6863. B - номинальная ширина панели (расстояние в осях) – 3,65м Согласно СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции» вводимая в расчет ширина свеса полки в каждую сторону от ребра не должна превышать половины расстояния в свету между соседними ребрами и 1/6 пролета рассчитываемого элемента. При l0 =868 см и B = 365 см расчетная ширина полки в сжатой зоне b’f = 2l0/6 + 2bm = 868 ·2/6 + 2 ·12 = 313 см, bc =362 см Принимаем b’f = 313 см. Рабочая высота ребра h0 = h-a = 45,0-4,0 = 41,0 см. Для установления расчетного случая таврового сечения проверяем условие M £ Rbgb2h’fb’f(h0-0,5h’f), считая x = h’f M = 23591500 £ 17(100) ·0,9·313·(41-0,5·3) ·3 = 56748465 Н·см условие соблюдается, следовательно, нейтральная ось проходит в пределах полки, т.е. x < h’f. Вычисляем коэффициент A0 как для элемента прямоугольного сечения шириной b’f A0 = Mgn/b’fh20Rbgb2 = 23591500 ·0,95/313 ·412 ·17(100) ·0,9 = 0,027 по таблице 2.12 [11] находим h = 0,988, x = 0,027 Расчет продольной арматуры. Для ненапрягаемой арматурой класса А400. (RS = 365 МПа) AS = xb’fhRbgb2/RS = 0,027·313·41·17·0,9/365 = 14,52 см2 можно принять 2Æ45 AS = 31,81 см2. Процент армирования по отношению к сечению ребер m = 31,81 ·100/(24 ·41) =3,23 %
Расчет продольных ребер на поперечную силу. Наибольшая поперечная сила на опоре панели.
Qmax = (q+p)Bl0gn/2 = 3,65 ·8,68 ·0,95 ·6863/2 = 103280 Н а на одно ребро Q = 103280 / 2 = 51,640 кН Поперечная сила, воспринимаемая бетоном ребра при работе его на растяжение по формуле (для обеспечения прочности по наклонной трещине) Qb, min = jb3Rbtgb2bh0 = 0,6 ·1,2(100) ·0,9 ·12 ·41 = 31881,6 Н < Q = 51640 Н а с учетом влияния сжатой полки Qb, min = jb3(1+jf)Rbtgb2h0 = 0,6 ·1,146 ·1,2 (100) ·0,9 ·12 ·41 = 36536 < Q = 51640 Н Где коэффициент учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах jf = 0,75 ·(3h’f)h’f/bh0 = 0,75 ·3 ·32/12 ·41 = 0,146 < 0,5 следовательно, требуется поперечная арматура. Производим проверку наклонного сечения при наличии поперечной арматуры. Вычисляем Bb - проекцию расчетного наклонного сечения на продольную ось с. Влияние свеса сжатой полки определяется коэффициентом jf = 0,146. Поскольку в расчётном наклонном сечении Qb = Qsw = Q/2,, где Qb – поперечное усилие воспринимаемое бетоном; Qsw – поперечное усилие воспринимаемое поперечными стержнями (хомутами). а Bb = jb2(1+jf)Rbtgb2bh20 = 2 ·1,146 ·1,2(100) ·0,9 ·12 ·412 = 49,94 ·105 Н ·см, то значение с будет c = Bb/0,5Q = 49,94 ·105/0,5 ·51640 = 193,41 см > 2h0 = 2 ·41 = 81см Принимаем c = 2h0 = 81 см, тогда Qb = Bb/c = 49,94 ·105/81 = 61,65 ·103 Н = 61,65 кН > Q = 51,640 кН, следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется, но принимаем по конструктивным требованиям на приопорных участках на длину равную, ¼ пролета. Æ 45 A400 из условий технологии сварки по табл. 3 прил.II [11], принимаем поперечные стержни диаметром 6мм класса А400, шаг стержней S=h/2=450/2=200мм В углах пересечений продольных и крайних поперечных ребер из конструктивных соображений устанавливают Г-образные сетки С-1 из арматуры Bp-I Æ4. Расчет продольных ребер, армированных сварными каркасами, по предельным состояниям второй группы. а) Определение прогибов Выполни расчет по точным формулам, приняв для упрощения значение x = h’f = 3см (это допустимо при b’f > 3bp). Тогда x = x/h0 = 3/41 = 0,0732. Плечо внутренней пары сил z1 = h0 – x/2 = 41-3/2 = 39,5 см. В этом случае j’f = 0 и l = 0, следовательно, при AS = 31,81 см2 (2Æ45 А400): m = AS/b’fh0 = 31,81 /313·41 = 0,0025 a = ES/Eb = 2,0·105/0,29·105 = 6,9 Жесткость сечения может быть определена по формуле: B = h0z1ASES/(yS+ybma/xu) где ma = 0,0025·6,9 = 0,018; jb = 0,9 (согласно п. 4..27[14]; yS = 1 – учет работы растянутого бетона между трещинами; u = 0,45 при кратковременной нагрузке; u = 0,15 при постоянной и длительной нагрузке и влажности воздуха среды 40-75%.) Bld = 41·31,81 ·2·105(100) ·39,5/(1+0,9·0,018/0,15·0,0732) = 41,71·1010 Н·см2 = 41,71·107 кН·м2 Bcd = 41·31,81 ·2·105(100) ·39,5/(1+0,9·0,018/0,0732·0,45) = 69,15·1010 Н·см2 Полный прогиб при действии постоянной, длительной и кратковременной нагрузок по формуле ftot = f1 – f2 +f3 Прогиб от кратковременного действия всей нагрузки: f1 = 5/48·Mnldl02/Bсd = 5·8682·181,895·105/48·69,15·1010 = 2,06 см где Mnс = B (qn+pn)l02gn/8 = 3,65·(4280+1290) ·8,682·0,95/8 = 181,895·103 Н·м Вычисляем моменты от длительно действующей нормативной нагрузки Mnld (постоянной и временной длительности) и от нормативной кратковременной нагрузки Mncd при отношении qldn/qn = 4280+390/4280+1290 = 0,83 и pcdn/qn = 900/5570 = 0,17. В сечении С-С по средине панели Mnld·=181,895*0,83=150,97 кН*м Mnсd·=181,895*0,17=30,92 кН*м
Начальный кратковременный прогиб от постоянной и длительной временной нагрузок f2 = 5·Mnld·l02/48·Bcd = 5·150,97·105·8682/48·69,15·1010 = 1,71 см f3 = 5·Mnld·l02/48·Bld = 5·150,97·105·8682/48·41,71·1010 = 2,84 см Полный прогиб ftot = 2,06–1,71+2,84 = 3,19 см < [flim] = l/250 =3,47 см (по эстетическим требованиям) -прогиб меньше критического, конструкция удовлетворяет условиям. |
|
Последнее изменение этой страницы: 2016-06-10 lectmania.ru. Все права принадлежат авторам данных материалов. В случае нарушения авторского права напишите нам сюда... |