Категории:

Дом Здоровье Зоология Информатика Искусство Искусство Компьютеры Кулинария Маркетинг Математика Медицина Менеджмент Образование Педагогика Питомцы Программирование Производство Промышленность Психология Разное Религия Социология Спорт Статистика Транспорт Физика Философия Финансы Химия Хобби Экология Экономика Электроника

Расчет токов продолжительного режима

Выбор аппаратов, шин, кабелей.

Аппараты и проводники РУ всех напряжений подстанций выбираются по условиям продолжительного режима работы и проверяются по режиму короткого замыкания.

Расчетными токами продолжительного режима являются: I_норм – наибольший ток нормального режима и I_max – наибольший ток ремонтного или послеаварийного (форсированного) режима.

Расчет токов продолжительного режима

5.1.1 Цепь двухобмоточного трансформатора с расщепленной на две обмоткой НН.

На стороне ВН расчётные токи рассчитываются по формулам:

На стороне НН

5.1.2 Цепь линии к потребителю.

Если потребитель имеет 2,4,6 и т.д. (n) линий, подключенных симметрично к двум системам сборных шин НН подстанции, то

где S_Mi - мощность нагрузки единичного потребителя из табл.1.1

что соответствует режиму вывода из работы одной секции.

Если потребитель имеет n параллельных линий, подключенных к РУ ВН по схеме с двумя рабочими системами сборных шин, то:

5.1.2.1. Для потребителей ВН.

Автосборочный завод (n=2)

Цех подготовки сырья масложирового комбината (n=4)

5.1.2.2. Для потребителей НН.

Цех расфасовки МЖК (n=2)

Компрессорная МЖК (n=4)

Цех мойки тары МЖК (n=2)

Цех подготовки сырья МЖК (n=2)

Технологический цех МЖК (n=4)

5.1.3 Цепи вводных выключателей (цепи питающих линий):

Цепь ВН

Цепь НН

5.1.4 Цепи секционных и шиносоединительных выключателей:

для шин ВН:

для шин НН:

5.1.5 Сборные шины:

Для них расчётным также являются наиболее неблагоприятный режим и расчётный максимальный ток определяем по наибольшему рабочему току вводного выключателя.

Шины ВН:

Шины НН:

Выбор аппаратов РУ ВН

Приведем условия выбора основных аппаратов для РУ ВН.

1) Выбор высоковольтных выключателей производится по:

а) номинальному напряжению

где - номинальное напряжение выключателя, кВ;

- номинальное напряжение сети, где установлен выключатель, кВ;

б) номинальному длительному току

где - длительный номинальный ток выключателя, А;

-максимальный возможный ток через выключатель, А;

в) электродинамической стойкости (ударному току КЗ)

Ударный ток КЗ в цепи, где устанавливается выключатель:

где - номинальный ток электродинамической стойкости выключателя (амплитудное значение предельного полного тока, который может протекать через выключатель), А;

г) отключающей способности (номинальному периодическому току отключения и номинальному апериодическому току отключения)

Периодическая составляющая тока КЗ, соответствующая расчётному времени отключения короткого замыкания :

где - номинальный ток отключения выключателя, А;

Апериодическая составляющая тока КЗ, которая соответствует времени до момента расхождения дугогасительных контактов выключателя :

где - номинальный апериодический ток отключения выключателя, А;

- относительное номинальное содержание апериодической составляющей тока отключения для времени .

д) термической стойкости

При проверке термической стойкости аппаратов и токоведущих устройств расчётное время действия тока КЗ определяется как сумма времени действия основной защиты, установленной у ближайшего к месту повреждения выключателя, и полного времени действия этого выключателя. Тепловой импульс характеризует количество теплоты, кА²×с, которое выделяется в аппарате за время короткого замыкания:

где - предельный ток термической стойкости, который аппарат может выдержать без повреждения в течение времени термической стойкости .

2) Выбор разъединителей производится по:

а) номинальному напряжению , кВ; выбор производится аналогично выбору выключателей;

б) максимальному длительному току , А; выбор производится аналогично выбору выключателей;

в) по электродинамической стойкости , А; выбор производится аналогично выбору выключателей;

г) по термической стойкости , А; выбор производится аналогично выбору

выключателей.

3) Выбор ограничителей перенапряжения производится по:

а) номинальному напряжению , кВ;

где - номинальное напряжение ограничителя перенапряжений, кВ;

- номинальное напряжение сети, где установлен ограничитель

перенапряжений, кВ;

4) Выбор измерительных трансформаторов тока производится по:

а) номинальному напряжению, кВ;

б) номинальному току, А;

Длительный рабочий расчётный ток цепи, в которую включается трансформатор тока,

где - номинальный ток первичной цепи ТТ. Величина этого тока выбирается как можно ближе к значению , так как из-за недогрузки первичной обмотки увеличиваются погрешности.

в) электродинамической стойкости;

Ударный ток короткого замыкания:

д) термической стойкости;

Тепловой импульс

е) нагрузке вторичных цепей;

Вторичная нагрузка

где - номинальная допустимая нагрузка (при заданном классе точности), Ом.

Упрощено вторичную нагрузку можно определить:

где - сумма сопротивлений последовательно включённых приборов и реле, Ом;

- сопротивление соединительных проводов, Ом;

- переходное сопротивление контактов, Ом.

Для проверки трансформаторов тока по вторичной нагрузке, пользуясь данными о числе приборов и их каталожными данными, определяем нагрузку по фазам для наиболее загруженного трансформатора. При выборе трансформаторов тока следует иметь в виду, что они могут быть встроены в выводы выключателей или трансформаторов.

5) Выбор измерительных трансформаторов напряжения производится по:

а) номинальному напряжению;

где - номинальное напряжение сети, кВ;

- номинальное напряжение трансформатора напряжения , кВ;

б) нагрузке вторичных цепей;

Полная расчетная нагрузка вторичных цепей

где - номинальная вторичная мощность (при заданном классе точности), ВА.

Если схема соединения обмоток ТН соответствует схеме соединения параллельных катушек измерительных приборов, то нагрузку на каждую фазу легко определить, суммируя нагрузку всех параллельных катушек приборов (реле)

где -полная мощность, потребляемая всеми катушками напряжения прибора, ВА;

- коэффициент мощности приборов (принимается для вольтметров, ваттметров и частотомеров равным 1, для счётчиков равным 0,43).

Все расчётные и каталожные данные для выбора аппаратов РУ ВН сводим в таблицу 5.1.

Таблица 5.1 – Выбор аппаратов РУ ВН

Наименование и тип аппарата	Условие выбора	Расчетные данные	Технические параметры	Проверка условия

Выбор аппаратов РУ ВН 110 кВ
Вводные выключатели ВГТ-110II*-40/2500У1 (привод пружинный ППрК-1800с) (2 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= A	I_ном= А	528,134<
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 15кА	i_пр.с = кА	14,226< 120
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 6,5кА	I_{откл.ном} = кА	6,991< 40
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ= 0,044кА		0,044<22.627
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к=4,741кА²×с	I²_пр.т·t_т = 40²×3 = = 4800кА²×с	4,741<4800
Трансформатор тока TG-145 У1 (6 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 528,134A	I_ном= 600А	528,134< 600
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к=4,741кА²×с	I²_пр.т·t_т=31.5²×1= = 992.25кА²×с	4,741< 992.25
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА		14,226<
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,766 Ом (см. п.11)		0,766 <
Выключатели на присоединении трансформато- ров ВГТ-110II*-40/2500У1 (привод пружинный ППрК-1800с) (2 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 293,924A	I_ном= 2500А	293,924<
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА	i_пр.с = 120кА	14,226< 120
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 6,991кА	I_{откл.ном} = 40кА	6,991< 40
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ=0,101кА		0,101<22,627
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.тt_т = 40²×3 = = 4800кА²×с	4,252< 4800
Трансформатор тока на присоединении трансформаторов TG-145 У1 (6 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 293,924A	I_ном= 300А	293,924< 300
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.т·t_т=31.5²×1= = 992,25кА²×с	4,252< 992,25
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА		14,226<
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,636 Ом (см. п.11)		0,636 <
Шиносоедините-льный выключатель ВГТ-110II*-40/2500У1 (привод пружинный ППрК-1800с)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 264,067A	I_ном= 2500А	264,067< 2500
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА	i_пр.с = 120кА	14,226<120
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 6,991кА	I_{откл.ном} = 40кА	6,991< 40
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ=0,101кА		0,101<22,627
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.тt_т = 40²×3 = = 4800кА²×с	4,252< 4800
Трансформатор тока TG-145 У1 (6 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 264,067A	I_ном= 300А	264,067< 300
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.т·t_т=31.5²×1= = 992,25кА²×с	4,252< 992,25
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА		14,226<
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,636 Ом (см. п.11)		0,636 <
Выключатели на присоединении нефтеперераба-тывающего завода ВГТ-110II*-40/2500 У1 (привод пружинный ППрК-1800с) (4 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max = 68,461A	I_ном= 2500А	68,461< 2500
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА	i_пр.с = 120кА	14,226<120
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 6,991кА	I_{откл.ном} = 40кА	6,991< 40
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ=0,101кА		0,101<22,627
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.тt_т = 40²×3 = = 4800кА²×с	4,252< 4800
Трансформатор тока на присоединении нефтеперераба-тывающего завода TG-145 У1 (12 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max=68,461A	I_ном= 150А	68,461< 150
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.т·t_т=31.5²×1= = 992,25кА²×с	4,252< 992,25
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА		14,226<
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,766 Ом (см. п.11)		0,766 <
Выключатели на присоединении лесопромхоза ВГТ-110II*-40/2500 У1 (привод пружинный ППрК-1800с) (2 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 146,705A	I_ном= 2500А	146,705< 2500
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА	i_пр.с = 120кА	14,226<120
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 6,991кА	I_{откл.ном} = 40кА	6,991< 40
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ=0,101кА		0,101<22,627
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.тt_т = 40²×3 = = 4800кА²×с	4,252< 4800
Трансформатор тока на присоединении лесопромхоза завода TG-145 У1 (6 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max=146,705A	I_ном= 150А	146,705< 150
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.т·t_т=31.5²×1= = 992,25кА²×с	4,252< 992,25
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА		14,226<
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,766 Ом (см. п.11)		0,766 <
Разъединители РГ.1-110.II/1000 УХЛ1(привод ПДГ-9УХЛ1) (22 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 528,134A I_max= 293,924A I_max= 264,067A I_max= 68,461A I_max= 146,705A	I_ном= 1000А	528,134< 1000 293,924< 1000 264,067< 1000 68,461< 1000 146,705< 1000
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА	i_пр.с = 80кА	14,226< 80
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к=4,741кА²×с B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.т·t_т=31,5²×3= = 2977кА²×с	4,741< 2977 4,252< 2977
Разъединители РГ.2-110.II/1000 УХЛ1(привод ПДГ-9УХЛ1) (12 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
I_max≤ I_ном	I_max= 528,134A I_max= 293,924A I_max= 68,461A I_max= 146,705A	I_ном= 1000А	528,134< 1000 293,924< 1000 68,461< 1000 146,705< 1000
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 14,226кА	i_пр.с = 80кА	14,226< 80
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к=4,741кА²×с B_к= 4,252кА²×с	I²_пр.т·t_т=31,5²×3= = 2977кА²×с	4,741< 2977 4,252< 2977
Трансформаторы напряжения НКФ-110-II У1 (6 шт.)		U_с.ном= кВ	U_ном= кВ	=
	(см. п.11)		69 < 600
Ограничитель перенапряжения ОПН-У-110/84-УХЛ1 (12 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= кВ	U_ном = 84кВ	63,5< 84
Аппараты, встраиваемые в нейтраль трансформатора
Заземлитель нейтрали ЗОН-110М-I УХЛ1 (2 шт.)	U_с.ном≤ U_ном	U_с.ном= 110кВ	U_ном= 110кВ	110 = 110
Ограничитель перенапряжения в нейтрали ОПН-У-110/56 УХЛ1 (2 шт.)	U_н.ном≤ U_ном	U_с.ном= 37кВ	U_ном= 56кВ	37 < 56

Выбор аппаратов РУ НН.

Выбираем КРУ «Классика» серии D-12P для умеренного климата.

В КРУ «Классика» серий D-12P (PT) и D-24P выключатели, контакторы, секционные разъединители и трансформаторы напряжения устанавливаются на кассетных выдвижных элементах (КВЭ) в средней части шкафа, что позволяет добиться нового уровня в функциональности распределительных устройств.

Расположение КВЭ на комфортной для персонала высоте в КРУ, снижения его массы и трения в подвижных частях, применение механизма перемещения КВЭ, действующего на всем его ходу, благоприятно сказывается на условиях обслуживания и ремонта оборудования. Кроме того, размещение КВЭ в средней части позволяет увеличить полезный объем отсека присоединений и обеспечить свободный доступ к нему с фасадной стороны, что позволяет перейти к одностороннему обслуживанию и существенно повысить удобство монтажа и эксплуатации. Большой объем отсека присоединений позволяет разместить в нем дополнительное оборудование, например трансформаторы напряжения на собственной выдвижной конструкции, что дает возможность организовать контроль напряжения на вводе в габаритах одного шкафа КРУ. Конструкцией предусмотрена возможность демонтажа металлической перегородки между отсеками КВЭ и присоединений, что увеличивает пространство для доступа к кабельным линиям и еще больше повышает удобство обслуживания КРУ.

КРУ предназначено для работы внутри помещений при следующих условиях: высота над уровнем моря — до 1000 м; верхнее рабочее значение температуры окружающего воздуха — не выше +40°С; нижнее рабочее значение температуры окружающего воздуха — не ниже -25°С; относительная влажность воздуха — 95% при температуре +25°С; атмосферное давление – от 86,6 до 106,7 кПа (от 650 до800 мм рт. ст.); окружающая среда — невзрывоопасная, не содержащая токопроводящей пыли, агрессивных паров и газов, разрушающих изоляцию и металлы; тип атмосферы II по ГОСТ 15150-69. Технические параметры шкафов КРУ серии D-12P приведены в таблице 5.2.

Таблица 5.2 – Основные параметры и характеристики КРУ серии D-12P.

Наименование параметра характеристики	Значение
Номинальное напряжение, кВ
Наибольшее рабочее напряжение, кВ
Номинальный ток сборных шин, А	630; 1000; 1250; 1600; 2000; 2500; 3150; 4000
Номинальный ток главных цепей	630; 1000; 1250; 1600; 2000; 2500; 3150; 4000
Номинальный ток отключения выключателей, встроенных в КРУ, кА	12,5; 20; 25; 31,5; 40; 50
Ток электродинамической стойкости, кА	51; 64; 81; 102; 128
Ток термической стойкости, кА	20; 25; 31,5; 40; 50
Время протекания тока термической стойкости, с	1 или 3
Номинальное напряжение вспомогательных цепей, В	Любое стандартное напряжение до 220 В постоянного, переменного или выпрямленного тока
Габаритные размеры шкафов, мм ширина глубина высота	750, 900; 1300; 2150 – 2470
Масса, кг	от 480 до 980

Типы оборудования, применяемого в КРУ серии D-12P, приведены в таблице 5.3.

Таблица 5.3 – Типы оборудования, применяемого в КРУ серии D-12P.

Наименование оборудования	Тип, марка
Силовые выключатели	BB/TEL VD-4 EVOLIS LF
Трансформаторы напряжения	Различные
Трансформаторы тока	Различные
Контакторы	V-7, V-12
Заземлители	UWEa, UMR
Ограничители перенапряжений	ОПН/TEL

Результаты проверки аппаратов, входящих в комплект шкафов КРУ серии D-12P сведены в таблице 5.4.

Таблица 5.4 - Проверка аппаратов шкафов КРУ серии D-12P.

Наименование и тип аппарата	Условие выбора	Расчётные данные	Технические параметры	Проверка условия
Аппараты, встраиваемые во вводные ячейки
Вводной выключатель EVOLIS 12P1-2500 (пружинно-моторный привод) (4 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 2323,777A	I_ном= 2500А	2323,777<
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА	i_пр.с= =2,5·25=62,5кА	34,389< 62,5
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 13,578кА	I_{откл.ном} = 25кА	13,578< 25
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ= 0кА		0<14,142
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 203,351 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 25²×3= = 1875кА²×с	203,351< 1875
Трансформа-тор тока GIS 12 - -0,5-2500/5-У3 (12 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 2323,777A	I_ном= 2500А	2323,777< 2500
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 203,351 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 250²×1= = 62500кА²×с	203,351< 62500
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА		34,389<625
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,109 Ом (см. п.11)		0,109 <
Аппараты, встраиваемые в секционную ячейку
Секционный выключатель EVOLIS 12P1-1250 (пружинно-моторный привод) (2 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 1161,889A	I_ном= 1250А	1161,889<
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА	i_пр.с= =2,5·25=62,5кА	34,389< 62,5
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 13,578кА	I_{откл.ном} = 25кА	13,578< 25
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ= 0кА		0<14,142
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 25²×3= = 1875кА²×с	129,607< 1875
Трансформа-тор тока GIS 12 - -0,5-1250/5-У3 (6 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 1161,889A	I_ном= 1250А	1161,889< 1250
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 125²×1= = 15625кА²×с	129,607< 15625
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА		34,389< 312,5
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,105Ом (см. п.11)		0,105 <
Аппараты встраиваемые в ячейки потребителей 10 кВ
Выключатель присоединения завода холодильников EVOLIS 12P1-630 (пружинно-моторный привод) (4 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 258,191A	I_ном= 630А	258,191<
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА	i_пр.с= =2,5·25=62,5кА	34,389< 62,5
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 13,578кА	I_{откл.ном} = 25кА	13,578< 25
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ= 0кА		0<14,142
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 25²×3= = 1875кА²×с	129,607< 1875
Трансформа-тор тока GIS 12 - -0,5-300/5-У3 (12 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 258,191A	I_ном= 300А	258,191< 300
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 30²×1= = 900кА²×с	129,607< 900
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА		34,389< 75
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,109 Ом (см. п.11)		0,109 <
Выключатель присоединения мясокомбината EVOLIS 12P1-630 (пружинно-моторный привод) (2 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 451,834A	I_ном= 630А	451,834<
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА	i_пр.с= =2,5·25=62,5кА	34,389< 62,5
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 13,578кА	I_{откл.ном} = 25кА	13,578< 25
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ= 0кА		0<14,142
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 25²×3= = 1875кА²×с	129,607< 1875
Трансформа-тор тока GIS 12 - -0,5-500/5-У3 (6 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 451,834A	I_ном= 500А	451,834< 500
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 50²×1= = 2500кА²×с	129,607< 2500
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА		34,389< 125
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,109 Ом (см. п.11)		0,109 <
Выключатель присоединения насосной станции НПЗ EVOLIS 12P1-630 (пружинно-моторный привод) (4 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 387,287A	I_ном= 630А	387,287<
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА	i_пр.с= =2,5·25=62,5кА	34,389< 62,5
I_пτ≤ I_{откл.ном}	I_пτ = 13,578кА	I_{откл.ном} = 25кА	13,578< 25
i_аτ≤ i_а.ном	i_аτ= 0кА		0<14,142
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 25²×3= = 1875кА²×с	129,607< 1875
Трансформа-тор тока GIS 12 - -0,5-500/5-У3 (12 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 387,287A	I_ном= 500А	387,287< 500
B_к≤ I²_пр.т t_т	B_к= 129,607 кА²×с	I²_пр.т·t_т = 50²×1= = 2500кА²×с	129,607< 2500
i_уд≤ i_пр.с	i_уд= 34,389кА		34,389< 125
Z₂≤ Z_2ном	Z₂ = 0,109 Ом (см. п.11)		0,109 <
Выключатель присоединения завода фрезерных станков EVOLIS 12P1-630 (пружинно-моторный привод) (4 шт.)	U_с.ном≤U_ном	U_с.ном= 10кВ	U_ном= 10кВ	10 = 10
I_max≤ I_ном	I_max= 419,56A	I_ном= 630А	419,56& 12
	Последнее изменение этой страницы: 2016-06-09 lectmania.ru. Все права принадлежат авторам данных материалов. В случае нарушения авторского права напишите нам сюда...